Научный журнал
Международный журнал прикладных и фундаментальных исследований

ISSN 1996-3955
ИФ РИНЦ = 0,580

ХАРАКТЕР НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ МАССИВА ПОРОД ВОКРУГ АНКЕРНЫХ КРЕПЕЙ

Демин В.Ф. 1 Яворский В.В. 2 Демина Т.В. 1
1 Карагандинский государственный технический университет
2 Карагандинский государственный индустриальный университет
Выявленные закономерности изменения напряженно-деформированного состояния угля вмещающих породных массивов в зависимости от горно-геологических факторов позволят в конкретных условиях эксплуатации устанавливать рациональные параметры крепления боковых пород для повышения устойчивости подготовительных горных выработок.
массив горных пород
состояние
устойчивость
параметры
анкерное крепление

Проведено исследование НДС массива горных пород вокруг одиночных выработок в условиях шахты «Абайская» УД АО «Арселор Миттал Темиртау» для условий технологической схемы проведения выемочной подготовительной выработки (рис. 1).

Исследования, проведенные на математических моделях с использованием программного комплекса ANSYS, позволяют установить влияние горно–геологических факторов на условия эксплуатации крепей подготовительных выработок.

Моделирование выполнено для конвейерного промежуточного штрека выработки 31к12-ю шахты «Абайская» при глубине разработки 390 м и геологической мощности пласта к12, равной 6 м.

В программном комплексе ANSYS была построена модель массива пород вокруг горной выработки. Определение НДС массива вокруг выработки производится методом конечных элементов.

На рис. 2 представлена расчетная схема поставленной задачи. Граничные условия: на линии АВ отсутствуют перемещения Ux и Uy; на линиях AD и BC отсутствует перемещение Ux; на линию DC действует нагрузка γH = 8,72 МПа. Размер слоев пород выбран согласно горно-геологического паспорта. Рассмотрена выработка прямоугольного сечения площадью 15 м2 (ширина 5 м и высота 3 м).

На рис. 3 показана модель, представленная конечными элементами. В виде конечного элемента выбран равносторонний треугольник с размером стороны 0,2–0,3 м. Вокруг выработки для повышения точности расчетов произведено сгущение сетки.

Исследованиями установлены следующие значения вертикальных перемещений: Uкр. = 108 мм, Uпч. = 67 мм, Uб. = 89 мм, соответствующих исследуемым точкам 4, 6, 5 рис. 2.

Распределение значений вертикальных напряжений (σy) в массиве приконтурных пород в исследуемых точках 1, 2, 3 (рис. 2), представляется зависимостью, представленной на рис. 4.

Значения вертикальных напряжений в области боковых стоек выработки симметричны и имеют следующие значения в кровле σy = – 60,22 МПа, в боках σy = – 29,26 МПа и в почве σy = – 68,83 МПа.

Эта же задача рассмотрена с учетом крепления анкерами кровли выработки. Граничные условия такие же, как и в предыдущей задаче. Длина анкеров 2,4 м, диаметр – 0,022 м. Расположения анкеров в кровле – вертикальное или близкое к нему.

В результате произведенных расчетов получены следующие значение вертикальных перемещений: Uкр. = 108 мм, Uпч. = 67 мм, Uб. = 89 мм, соответствующих исследуемым точкам 4, 6, 5 рис. 2.

demin1a.tif

а)

demin1b.tif

б)

Рис. 1. Технологическая схема проведения конвейерного промежуточного штрека 31к12-ю шахты «Абайская» УД АО «АрселорМиттал Темиртау»: а – продольный разрез; б – поперечное сечение

 

Значения нормальных напряжений у боковых стоек выработки симметричны и имеют следующие значения: в кровле σy = – 6,22 МПа, в боку σy = – 29,78 МПа, в почве σy = – 69,57 МПа.

Проведенные исследования показывают, что перемещения в обеих задачах – без- и с анкерным креплением в кровле выработки в боках и почве остаются без изменения. Расчетные перемещения по паспорту проведения и крепления забоя конвейерного штрека 31к12-ю шахты «Абайская» УД АО «АрселорМиттал Темиртау» составляют Uкр. = 106,6 мм, Uпч. = 187 мм, Uб. = 84,08 мм. Сравнивая данные значения с данными, полученными численным методом, можно заключить следующие: погрешность вычисления перемещений в кровле между численным и аналитическим методом около 2 %; в боках между численным и аналитическим методом около 6 %; перемещения в почве, полученные аналитическим путем в 2,8 раза больше перемещений, полученных численным методом.

Из этого следует, что в условиях крепления кровли выработки анкерами напряжение σy по модулю уменьшилось.

Рассматривая распределения нормальных напряжений σy в случае, когда кровля не закреплена анкерами, произведена проверка на прочность каждого слоя боковых пород (расположение слоев показано на рис. 2):

– песчаник σy = 14,3 МПа < σсж (30 < σсж < 150 МПа);

– алевролит в зоне кровли выработки σy = 14,3 МПа < σсж (30 < σсж < 95 МПа);

– аргиллит в зоне кровли выработки σy = 6,5 МПа < σсж (12 < σсж < 70 МПа);

– уголь в зоне кровли выработки σy = 6,5 МПа < σсж (13 < σсж < 30 МПа).

Проверяя на прочность те же слои для случая, когда кровля закреплена анкерами:

– песчаник σy = 29,7 МПа < σсж (30 < σсж < 150 МПа);

– алевролит σy = 29,7 МПа < σсж (30 < σсж < 95 МПа);

– аргиллит в зоне кровли выработки σy = 3,68 МПа < σсж (12 < σсж < 70 МПа);

– уголь в зоне кровли выработки σy = 3,68 МПа < σсж (13 < σсж < 30 МПа).


demin2.tif

Рис. 2. Расчетная схема модели приконтурных пород вокруг горной выработки

demin3.tif

Рис. 3. Модель массива горных пород вокруг выработки, разбитая на конечные элементы

demin4.wmf

Рис. 4. Изменение напряжений при креплении массива приконтурных пород выработки анкерами: 1 – вертикальных; 2 – нормальных

 

Из вышеизложенного следует, что сжимающие напряжения уменьшаются. Анализ изменения сжимающих напряжений показывает, что в кровле и в почве породы весьма неустойчивы, породы в боках – наоборот достаточно устойчивы. Анкера в кровле работают на сжатие. В анкерах, направленных под углом к кровле возникают максимальные растягивающие напряжения. Максимальное напряжение располагается в точке соединения с кровлей и достигает значения 74,3 МПа. Максимальные сжимающие значения напряжений так же возникают в анкере, установленном под углом к кровле и принимает значение 160 МПа.

Сравнение расчетных и экспериментальных параметров позволило установить, что погрешность аналитического вычисление перемещений в кровле выработки составляет лишь 2, а в боках – 6 %.

Выявленные закономерности изменения напряженно-деформированного состояния угля вмещающих породных массивов в зависимости от горно-геологических факторов позволят в конкретных условиях эксплуатации устанавливать рациональные параметры крепления боковых пород для повышения устойчивости поддержания подготовительных горных выработок.


Библиографическая ссылка

Демин В.Ф., Яворский В.В., Демина Т.В. ХАРАКТЕР НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ МАССИВА ПОРОД ВОКРУГ АНКЕРНЫХ КРЕПЕЙ // Международный журнал прикладных и фундаментальных исследований. – 2015. – № 7-2. – С. 201-204;
URL: http://www.applied-research.ru/ru/article/view?id=6993 (дата обращения: 09.03.2021).

Предлагаем вашему вниманию журналы, издающиеся в издательстве «Академия Естествознания»
(Высокий импакт-фактор РИНЦ, тематика журналов охватывает все научные направления)

«Фундаментальные исследования» список ВАК ИФ РИНЦ = 1.074